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23-01-2018 | Originalarbeit | Issue 3-4/2018 Open Access

Österreichische Wasser- und Abfallwirtschaft 3-4/2018

Rohstoffpotenzial von MVA-Rostaschen für Metallrückgewinnung und Karbonatisierung

Journal:
Österreichische Wasser- und Abfallwirtschaft > Issue 3-4/2018
Authors:
Dipl.-Ing. Kerstin Pfandl, MEng Gerhard Stockinger, Ass.-Prof. Dipl.-Min. Dr. Daniel Höllen, Univ.-Prof. Dipl.-Ing. Dr. mont. Roland Pomberger
Important notes
Zu diesem Beitrag ist ein Erratum online unter https://​doi.​org/​10.​1007/​s00506-018-0529-x verfügbar.

1 Einleitung

1.1 Aufkommen von MVA-Rostaschen in Österreich

In Österreich wurden im Jahr 2015 mehr als 40 % (rd. 2,4 Mio. Tonnen) der Siedlungsabfälle einer thermischen Behandlung zugeführt, rd. 50 % wurden stofflich verwertet und weniger als 10 % mechanisch-biologisch behandelt. Für die thermische Behandlung von Siedlungsabfällen stehen insgesamt elf Anlagen mit einer Gesamtkapazität von rd. 2,5 Mio. Tonnen zur Verfügung. Es sind sieben Rostfeuerungs- und vier Wirbelschichtanlagen in Betrieb (Kapazitäten: rd. 1,8 und 0,8 Mio. Tonnen). 2015 fielen rd. 650.000 Tonnen Sekundärabfälle in den Verbrennungsanlagen an, davon rd. 531.500 Tonnen als Aschen und Schlacken (SN 31308, SN 31308 88) (BMLFUW 2017).
In den Wiener Müllverbrennungsanlagen Spittelau und Flötzersteig entstanden von 2010 bis 2014 nach der Umwelterklärung der Wien Energie GmbH 2015 (Wien Energie GmbH 2015) zwischen 202 und 243 kg Rostasche/t Anlageninput. Diese Angaben decken sich mit dem durchschnittlichen Wert für Mitteleuropa, der bei 200 kg/t liegt (Vehlow 2010). Unter Annahme einer maximalen Auslastung der sieben Rostfeuerungsanlagen fallen bei der Verbrennung von gemischtem Siedlungsabfall österreichweit jährlich zwischen 303.600 und 437.100 t MVA-Rostasche an.

1.2 Stoffliche Zusammensetzung von MVA-Rostaschen

Typische MVA-Rostaschen setzen sich, abhängig vom Anlageninput, zu 85–90 Massen-% aus mineralischen Bestandteilen, zu 1–5 Massen-% aus unverbrannten Rückständen und zu 7–10 Massen-% aus Eisen- und Nichteisenmetallen (Fe- und NE-Metallen) zusammen (Pretz und Rüßmann 2016; Gillner et al. 2011; Gisbertz et al. 2014). Zu den mineralischen Bestandteilen zählen u. a. Glas, Steine, Keramik und andere Inertstoffe (Gisbertz et al. 2014; Bunge 2016). In den nicht verbrannten Rückständen finden sich unverbrannte, organische Anteile wie Papier, Leder, Kunststoffe oder Textilien wieder. Die Hauptbestandteile der metallischen Fraktion sind Eisen, Aluminium, Kupfer, Edelstahl und Zink in absteigendender Reihenfolge (Bunge 2016). Generell liegt der Fe-Anteil zwischen 4–9 Massen-% und der NE-Anteil zwischen 1 und 3 Massen-% (Gisbertz et al. 2014). Während Bau- und Edelstähle eher grobstückig vorliegen, sind Aluminium, Messing und Kupfer in kleineren Stücken vorzufinden (Bunge 2016). Der Wassergehalt von Schlacken, die über einen Nassentschlacker ausgetragen (in Österreich üblich) werden, liegt bei etwa 20 % (Simon und Holm 2013).

1.3 Aufbereitungsverfahren für MVA-Rostaschen

Die metallischen Teile, welche die Hauptwertstoffe in MVA-Rostaschen darstellen, sind oft mit anderen Partikeln versintert und müssen für eine mechanische Trennung aufgeschlossen vorliegen. Zur Zerstörung dieser Agglomerate ist eine Zerkleinerung erforderlich. Stand der Technik ist hier der Einsatz von Brechern (z. B. Rotorschleuderbrechern) und Mühlen (z. B. Rotorschleudermühlen) (BHS-Sonthofen GmbH 2017). Eine Alternative stellt die elektrodynamische Fragmentierung dar (Dittrich et al. 2016), bei der die MVA-Rostasche von innen durch Starkstromimpulse entlang der Phasengrenzen zerlegt wird. Da die Trennenergie exakt entlang von Phasengrenzen aufgebracht wird, werden metallische und mineralische Bestandteile besser aufgeschlossen als bei traditionellen Zerkleinerungsverfahren (Dittrich et al. 2016). Nach der Zerkleinerung liegen die Stoffgruppen Eisenmetalle, NE-Metalle, Glas, Steine & Keramik, Glas und Schmelzprodukte aufgeschlossen vor und können in nachfolgenden Prozessen voneinander getrennt werden (Abb. 1).
Die Klassierung des zerkleinerten Materials erfolgt im Regelfall mit Sieben wie z. B. Stangensizern, Trommel- und Spannwellensieben. Durch die Siebung werden in der weiteren Aufbereitung störende Grobanteile abgetrennt und das Ausgangsmaterial in Korngrößenfraktionen gesplittet. Für die Abtrennung von Eisenmetallen werden standardmäßig Magnetscheider in unterschiedlichen Ausführungen (u. a. Überbandmagnete, Trommelmagnete) eingesetzt. Für die Abscheidung von NE-Metallen hat sich die Wirbelstromscheidung bewährt. Zusätzlich können mithilfe von sensorgestützten Sortierern Edelstahl, Kupfer, Messing und weitere Metalle und Legierungen separiert werden. Die Erkennung der unterschiedlichen Metalle erfolgt über die Röntgenfluoreszenz-Technologie (RFA), Induktionsdetektoren und Farbzeilenkameras. Ferner sind Setzmaschinen anzuführen, die auf Basis der Dichtesortierung die MVA-Rostasche in eine Schwimm‑, Leicht‑, Schwer- und Schlammfraktion aufteilen. Dort werden die jeweiligen Stoffgruppen entsprechend ihrer Dichte angereichert.

1.4 Mineralogische Zusammensetzung von MVA-Rostaschen

Die Stoffgruppen Keramik & Steine, Glas, Fe- und NE-Metalle durchlaufen den Verbrennungsprozess nur mit geringfügigen Änderungen ihres Phasenbestandes. Während Glas definitionsgemäß ein nichtkristalliner Festkörper ist und die Stoffgruppe der Fe- und NE-Metalle überwiegend aus Legierungen besteht, finden sich in der Stoffgruppe Keramik & Steine viele Mineralphasen wie z. B. Quarz (SiO2) und Feldspat ((Ca,Na,K)(Al,Si)4O8), die als Relikte den Verbrennungsprozess unbeschadet überstehen (Eggenberger et al. 2004). Die Stoffgruppe der Schmelzprodukte entsteht hingegen im Verbrennungsprozess durch partielle Aufschmelzung und nachfolgende glasige sowie kristalline Erstarrung. Die inhomogene Temperaturverteilung in der Anlage bewirkt zunächst die Entstehung zweier verschiedener glasiger Schmelzprodukte bei Temperaturen von 1500–1650 °C bzw. 1150–1400 °C (Eusden et al. 1999). Durch Entglasungsprozesse werden nachfolgend Minerale der Melilith-Reihe ((Ca,Na)2(Mg,Al)[Si2O7]) aus der Hochtemperaturglasphase sowie Fe-Spinelle (Fe(Fe,Al)2O4) aus der Niedertemperaturglasphase ausgeschieden (Eusden et al. 1999), sodass der kristalline Anteil der erkalteten MVA-Rostasche ca. 50 % beträgt (Wei et al. 2011). Zudem kommt es durch die Eindampfung der im Abfall enthaltenen Porenwässer zur Kristallisation von Salzen wie Anhydrit (CaSO4) sowie diversen Chloridphasen (Li et al. 2004). Calcit (CaCO3) kann entweder im Abfall als solcher enthalten sein oder sich während des Verbrennungsprozesses bilden. Bei Temperaturen oberhalb von rund 800 °C kommt es zur Calcinierung, d. h. zur Zersetzung von Calcit in Branntkalk (CaO) und Kohlenstoffdioxid (CO2) (Stanmore und Gilot 2005). Bei der Nassentschlackung kommt es zur Hydratation des Branntkalks zu Portlandit (Ca(OH)2), Hydrocalumit (Ca2Al(OH)6[Cl1−x(OH)x] · 3H2O) und Friedel’s Salz (Ca2Al(OH)6(Cl, OH) 2 H2O) sowie zur Auswaschung leicht löslicher Salze (Inkaew et al. 2016).
Die für die Karbonatisierung relevanten Elemente Kalzium und Magnesium liegen somit in MVA-Rostaschen v. a. in der Glasphase, Mineralphasen der Melilith-Reihe sowie im Branntkalk oder Calcit vor (Höllen et al. 2016). Das kritische Metall Zink, welches im Restabfall in metallischer Form oder als Legierung auftritt, wird während des Verbrennungsprozesses teilweise aufgeschmolzen und in die verglaste Matrix der Rostasche eingeschlossen (Lechner et al. 1996). Weitere kritische Metalle treten in so geringen Konzentrationen auf, dass ihre mineralogische Bindungsform nur selten bestimmt werden konnte, da die Nachweisgrenze z. B. der Elektronenstrahlmikrosonde im Bereich von einigen 100 mg/kg liegt. Dennoch geben hydrogeochemische Modellierungen zur Auslaugung von Metallen aus Rostaschen (Dijkstra et al. 2006) Hinweise auf Mineralphasen, welche die Freisetzung dieser Metalle kontrollieren. Einige der vorgeschlagenen Phasen wie Ni(OH)2 bilden sich vermutlich erst bei der Reaktion mit Wasser, während andere wie Willemit (Zn2SiO4) möglicherweise bereits im Verbrennungsprozess entstehen. Eine Übersicht über die bei der Verwitterung von MVA-Rostaschen entstehenden Sekundärphasen findet sich in Piantone et al. (2004). Dort wird auch die Bindungsform der kritischen Metalle Chrom als Bentorit ((Ca6Cr2(SO4)3(OH)12 * 26H2O) und Zink als Lishizenit (ZnFe2(SO4)4), Descloizit ((Zn,Cu)PbVO4(OH)), Tarbuttit (Zn2PO4OH), Zinkit (ZnO) oder einem Zn-Cu-Karbonat (Cu2Zn4Al2(OH)16CO3 * 4H2O)) beschrieben.

2 Chemische Zusammensetzung von MVA-Rostaschen

MVA-Rostaschen bestehen hauptsächlich aus den chemischen Komponenten CaO und SiO2 sowie geringeren Anteilen an Al2O3, MgO, Fe2O3, Na2O, P2O5 und Cl. Diese Hauptkomponenten entsprechen denen mineralischer Baustoffe und bestimmen maßgeblich die bautechnische Eignung von MVA-Rostaschen. Daneben treten jedoch Schwermetalle in geringeren Konzentrationen auf, welche den Einsatz von MVA-Rostaschen aus umwelttechnischer Sicht einschränken. So sind z. B. im Bundesabfallwirtschaftsplan Grenzwerte für den Einsatz von MVA-Rostaschen beim Einsatz in ungebundenen und mit Bindemittel stabilisierten Trageschichten im Straßenbau festgelegt (BMLFUW 2017).
Einige der in Tab. 1 genannten sowie weitere Metalle wurden von der Österreichischen Forschungsförderungsgesellschaft als potenziell kritische (Chrom, Kobalt, Nickel, Vanadium, Zinn, Zink) und kritische Elemente (Mangan und Antimon) definiert (BMVIT 2017). Die Rückgewinnung dieser Metalle und die bautechnische Nutzung der entmetallisierten MVA-Rostasche stellt somit in ökonomischer und ökologischer Hinsicht ein erstrebenswertes Ziel dar.
Tab. 1
Anforderungen an Rückstände aus Abfallverbrennungsanlagen beim Einsatz in ungebundenen und mit Bindemittel stabilisierten Trageschichten im Straßenbau. (BMLFUW 2017)
Parameter
Einheit
Grenzwert
Gesamtgehalt
Pb
mg/kg TM
900
Cd
mg/kg TM
10
Cr
mg/kg TM
800
Ni
mg/kg TM
300
TOC
% TM
1
Gehalt im Eluat
pH-Wert
Maximal 12,0
Sb
mg/kg TM
0,3
As
mg/kg TM
0,5
Pb
mg/kg TM
0,5
Cr gesamt
mg/kg TM
0,5
Cu
mg/kg TM
4
Mo
mg/kg TM
1
Ni
mg/kg TM
0,4
Chlorid (als Cl)
mg/kg TM
3000
Sulfat (als SO4)
mg/kg TM
5000
In Tab. 2 sind die Mittelwerte (MW) der chemischen Zusammensetzung von MVA-Rostaschen der Österreichischen Müllverbrennungsanlagen Spittelau, Flötzersteig, Dürnrohr und Arnoldstein sowie Daten aus der internationalen Fachliteratur zusammengefasst. Aufgrund der inhomogenen Abfallzusammensetzung, unterschiedlicher Probenahmen und abhängig von den Verbrennungstechnologien ergeben sich kaum vorhersehbare Schwankungen. Die Maximalwerte liegen i. d. R. um den Faktor 2–10 höher als die Minimalwerte. Für einzelne Schwermetalle übersteigen sie die Minima um den Faktor 35–70 (Winter et al. 2005).
Tab. 2
Chemische Zusammensetzung (Gesamtgehalte) MVA-Rostaschen in Österreich (Winter et al. 2005) und weltweit (Pan et al. 2008; Inkaew et al. 2016)
  
MVA-Spittelau
MVA-Flötzersteig
AVN Dürnrohr
KRV Arnoldstein
Taiwan (Pan et al. 2008)
Japan (Inkaew et al. 2016)
  
MW
MW
MW
MW
  
Glühverlust
mg/kg TS
20.617
31.095
23.000
k. A.
k. A.
4500
Ag
mg/kg TS
29
40
k. A.
k. A.
k. A.
k. A.
Al
mg/kg TS
51.787
75.000
k. A.
k. A.
6671
64.641
Al-Metall
mg/kg TS
20.000
k. A.
k. A.
k. A.
k. A.
k. A.
As
mg/kg TS
13
10
2,47
5,8
k. A.
k. A.
B
mg/kg TS
111
k. A.
k. A.
k. A.
k. A.
k. A.
Ba
mg/kg TS
1366
2038
117
k. A.
k. A.
1464
Cd
mg/kg TS
10
8
12,2
5,4
k. A.
101
Ca
mg/kg TS
k.A.
k.A.
k.A.
k.A.
359.929
318.786
Co
mg/kg TS
38
51
16
k.A.
k.A.
k.A.
Cr
mg/kg TS
314
350
218
k.A.
1232
446
Cu
mg/kg TS
1982
1842
665
k. A.
12.061
1101
Fe
mg/kg TS
56.483
30.000
k. A.
k. A.
61.880
31.290
Hg
mg/kg TS
1
2,3
0,39
<0,6
k. A.
k. A.
K
mg/kg TS
k. A.
k. A.
k. A.
k. A.
14.770
7053
Mg
mg/kg TS
k.A.
k.A.
k.A.
k.A.
13.560
18.600
Mn
mg/kg TS
642
700
k.A.
k.A.
k.A.
775
Na
mg/kg TS
k. A.
k. A.
k. A.
k. A.
93.929
15.506
Ni
mg/kg TS
257
329
125
k.A.
1257
94
P
mg/kg TS
k.A.
k.A.
k.A.
k.A.
13.928
16.155
Pb
mg/kg TS
1336
1954
1013
926
19.586
443
Sb
mg/kg TS
39
k.A.
k.A.
k.A.
k.A.
k.A.
Si
mg/kg TS
k. A.
k. A.
k. A.
k. A.
62.720
105.653
Sn
mg/kg TS
128
k.A.
k.A.
k.A.
k.A.
k.A.
Ti
mg/kg TS
k. A.
k. A.
k. A.
k. A.
14.160
13.020
V
mg/kg TS
30
k.A.
k.A.
k.A.
k.A.
k.A.
Zn
mg/kg TS
2385
3843
3273
k.A.
20.889
3856
Br
mg/kg TS
k. A.
k. A.
k. A.
k. A.
600
k. A.
Cl
mg/kg TS
3000
5343
k. A.
k. A.
32.400
23.200
F
mg/kg TS
680
892
k. A.
k. A.
k. A.
400
SO4
mg/kg TS
55.435
50.490
k. A.
k. A.
14.917
13.800
Corg
mg/kg TS
13.925
21.618
28.000
k. A.
k. A.
k. A.
ΣKW
mg/kg TS
80
<10
k. A.
k. A.
k. A.
k. A.
PAK
μg/kg TS
30
11
460
66
k. A.
k. A.
PCB
μg/kg TS
<600
<600
13
0,39
k. A.
k. A.
PCDD/F
μgTEQ/kg TS
0,005
0,005
0,056
0,0029
k. A.
k. A.
fett kritische und potenziell kritische Metalle
kursiv Ca und Mg als Wertelemente für die Karbonatisierung
MW Mittelwert, k. A. keine Angabe

2.1 MVA-Rostaschen in Forschungsprojekten an der Montanuniversität Leoben und bei der Brantner Gruppe

Die Montanuniversität Leoben und die Brantner Gruppe beschäftigen sich seit mehreren Jahren intensiv mit der Verwertung von MVA-Rostaschen, wobei sich die Brantner Gruppe mit der nassmechanischen Aufbereitung (Brantner Wet Slag Prozess, BWS) und die Montanuniversität Leoben mit der Verwertung der dort entstehenden Teilfraktionen (Abb. 2) auseinander setzt.
Beim BWS-Prozess in Hohenruppersdorf wird die MVA-Rostasche zunächst gesiebt, um störende Langteile abzuscheiden (Siebschnitt 50 mm). Die magnetischen Bestandteile des Über- und Unterlaufs werden mit Magnetscheidern abgetrennt. Das Material <50 mm passiert eine Setzmaschine, welche das Kernaggregat der Anlage ist und vier Fraktionen produziert: Schwimmfraktion (Kunststoffe, Papier, Textilien etc.), Schwerfraktion (Buntmetalle, Edelstahl, Edelmetall etc.), Leichtfraktion (Mineralik, Aluminium etc.) und Schlamm. Aus der Leichtfraktion werden mit einem NE-Abscheider (mit vorgeschaltetem Fe-Abscheider) ein Aluminium- und ein Nichteisenkonzentrat erzeugt. Die Fraktionen „magnetische Schlacke“ und „Schlacke“ wie auch der „Schlamm“ aus dem Setzprozess werden derzeit deponiert. „Schwere Metalle“ von 0,02–2 mm werden mit einer speziellen Feinschlackenaufbereitungsanlage (FSTP) abgetrennt (Stockinger 2016).
Das von der FFG geförderte Projekt AKRosA II (Aufbereitung von Kritischen Rohstoffen aus speziellen Abfallströmen) verfolgt das Ziel, die kritischen und potenziell kritischen Metalle in der Schwerfraktion aus dem BWS-Prozess durch mechanische Aufbereitungsschritte aufzukonzentrieren und metallurgisch aufzuarbeiten. Die mechanische Aufbereitung erfolgte in Zusammenarbeit mit der Fa. IFE Aufbereitungstechnik GmbH. Die Versuche mit den sensorbasierten Sortiermaschinen wurden von der Fa. BT-Wolfgang Binder GmbH durchgeführt.
Im Rahmen des ebenfalls von der FFG geförderten Research Studio Austria CarboResources (Karbonatisierung mineralischer Rohstoffe zur Erzeugung von Wertstofffraktionen) wurde hingegen die Verwertung der entmetallisierten Schlackefraktionen mittels Karbonatisierung untersucht.

3 Material und Methoden

3.1 Überblick

Die dargestellten Arbeiten umfassen die weitere Behandlung von zwei Fraktionen aus dem BWS-Prozess der MVA-Rostascheaufbereitung der Brantner Gruppe Im Rahmen des Projekts AKRosA II wurde die Schwerfraktion (= „Schwere Metalle“) aus der Setzmaschine mechanisch aufbereitet (die pyrometallurgische Aufarbeitung wird in diesem Betrag nicht diskutiert), um kritische Metalle anzureichern, während im Rahmen des Projekts CarboResources die entmetallisierte Leichtfraktion (= „Schlacke zu Deponie“) chemisch behandelt wurde, um CO2 zu binden und Kalziumkarbonat als Füllstoff für industrielle Anwendungen zu erzeugen (vgl. Abb. 2 und 3).

3.2 Karbonatisierung der entmetallisierten Rostasche

3.2.1 Probenahme und Materialcharakterisierung

Für die Versuche zur Karbonatisierung der entmetallisierten MVA-Rostasche wurden zunächst eine gealterte (0,5–1 a, 12 mm < d < 55 mm, Probe CR 27) und eine frische (0,1 mm < d < 40 mm; Probe CR 28) entmetallisierte MVA-Rostasche beprobt, anschließend zwei Teilfraktionen der frischen MVA-Rostasche (beide gemeinsam als „Schlacke zu Deponie“ in Abb. 2 links bezeichnet) („schaumige Schlacke“ Probe CR 29; „glasige Schlacke“, Probe CR 30, links in Abb. 2) sowie der Schlackenschlamm (0 < d < 0,1 mm, Probe CR 31, „Schlacke zu Deponie“ rechts in Abb. 2). Die Probenmassen lagen zwischen 6 und 15 kg. Die Probe CR 31 wurde bei 65 °C über 40 h getrocknet.
Zur Aufbereitung der Proben für die nachfolgenden Versuche wurden diese mittels Backenbrecher (Fritsch Pulverisette 1, Typ 01703, d = 8 mm) grob zerkleinert, wobei magnetische Teile per Handmagnet entfernt wurden. Nach einer Probenverjüngung durch einen Riffelteiler wurde die Probe mittels Planetenkugelmühle (Fritsch Pulverisette 5, Typ 05202, t = 12 min) feinzerkleinert. Anschließend wurden die Proben doppelt gesiebt (d1 = 125 µm; d2 = 1000 µm) und die mittlere Siebfraktion nachvermahlen, bis die Ausbeute der Fraktion 63–125 µm, die für nachfolgende Versuche verwendet wurde, 78–89 Masse-% betrug.
Als alternatives Verfahren wurde die Elektrodynamische Fragmentierung (Fraunhofer Institut für Bauphysik, Elektrodenabstand 30 mm, 50 Pulse, f = 5 Hz, U = 180 kV) erfolgreich getestet. Abb. 4 zeigt die fragmentierte MVA-Rostasche (CR 30).
Die Proben wurden mittels Röntgenfluoreszenzanalyse (RFA) aus der Schmelztablette nach DIN EN ISO 12677 auf ihre chemische Zusammensetzung untersucht (Tab. 3). Zusätzlich erfolgte eine Bestimmung der Spurenelemente nach einem Totalaufschluss nach ÖNORM EN 13656 (2002) mittels ICP-MS (Agilent 7500 ce) in Anlehnung an ÖNORM EN ISO 17294-2 (2005). Der Gehalt an anorganisch und organisch gebundenem Kohlenstoff wurde nach ÖNORM EN 13137 (2001) bestimmt, der Aschegehalt nach DIN 51719 (1997).
Tab. 3
Chemische Zusammensetzung der für die Karbonatisierung untersuchten MVA-Rostaschefraktionen
  
CR27
CR28
CR29
CR30
CR31
Glühverlust
mg/kg TS
k. A.
k. A.
k. A.
k. A.
147.600
Aschegehalt
%
95,25
94,23
95,34
97,91
k. A.
Ag
mg/kg TS
<50
<50
<50
<50
<10
Al
mg/kg TS
61.703
47.970
65.875
57.526
39.896
As
mg/kg TS
26
36
36
29
22
Au
Mg/kg TS
<0,25
<0,25
<0,25
<0,25
<2,5
Ba
mg/kg TS
1753
1697
1104
1669
2033
Be
mg/kg TS
<25
<25
<25
<25
<5,0
Ca
mg/kg TS
128.043
160.400
133.486
148.500
261.807
Cd
mg/kg TS
2,6
3,6
<2,5
<2,5
9,4
Ce
mg/kg TS
45
41
45
39
16
Co
mg/kg TS
42
37
33
34
26
Cr
mg/kg TS
738
814
584
1368
751
Cu
mg/kg TS
2830
2510
1090
2880
1600
Fe
mg/kg TS
91.252
52.234
42.196
98.196
26.117
Ga
mg/kg TS
110
110
82
100
49
In
mg/kg TS
<0,25
0,27
<0,25
0,27
0,57
K
mg/kg TS
10.032
9061
12.488
6721
6373
La
mg/kg TS
18
15
18
15
9,4
Li
mg/kg TS
40
23
37
21
20
Mg
mg/kg TS
18.450
21.906
22.212
22.224
23.790
Mn
mg/kg TS
1468
1471
991
2065
1243
Mo
mg/kg TS
22
63
22
83
22
Na
mg/kg TS
21.338
29.062
20.604
21.034
12.732
Nb
mg/kg TS
12
9,7
16
10
7,0
Nd
mg/kg TS
<25
<25
<25
<25
6,9
Ni
mg/kg TS
160
130
140
130
120
P
mg/kg TS
2673
4281
3778
3272
5234
Pb
mg/kg TS
570
950
200
310
1070
Pd
mg/kg TS
<13
<13
<13
<13
<2,5
Pt
mg/kg TS
<0,25
<0,25
<0,25
<0,25
<0,25
Rb
mg/kg TS
49
33
63
28
16
Sb
mg/kg TS
73
100
71
52
240
Se
mg/kg TS
2,2
2,4
2,2
2,7
<2,5
Si
mg/kg TS
212.548
214.396
231.541
192.752
90.678
Sn
mg/kg TS
75
86
54
77
110
Sr
mg/kg TS
390
340
280
340
410
Ta
mg/kg TS
1,9
2,6
2,6
1,2
<0,25
Ti
mg/kg TS
5994
6198
10.128
6426
7170
Tl
mg/kg TS
<1,3
<1,3
<1,3
<1,3
<0,25
U
mg/kg TS
2,3
2,1
2,6
2,0
2,1
V
mg/kg TS
67
53
67
55
35
W
mg/kg TS
100
120
120
61
30
Zn
mg/kg TS
1810
2290
1160
1650
4060
Zr
mg/kg TS
270
180
210
210
68
S
mg/kg TS
4780
7528
4640
4400
28.800
TIC
mg/kg TS
<5000
5000
<5000
<5000
20.000
TOC
mg/kg TS
11.000
10.000
11.000
7000
33.000
fett kritische und potenziell kritische Metalle
kursiv Ca und Mg als Wertelemente für die Karbonatisierung
k.A. keine Angabe
Die Gehalte der chemischen Hauptkomponenten, aber auch der meisten Schwermetalle liegen im Bereich der in der Literatur aufgeführten Werte (Tab. 2). Ein Vergleich zwischen den einzelnen Fraktionen zeigt, dass sich Calcium im Schlamm anreichert, aber bereits in karbonatisierter Form vorliegt. Aus dem Gehalt an anorganischem Kohlenstoff lässt sich ein CaCO3-Gehalt von 17 Masse-% berechnen. Daher wurde diese Fraktion nicht für eine Karbonatisierung ausgewählt. Die verglaste Schlacke (CR 30) ist im Vergleich zur keramik- und glasreichen Schwimmfraktion (CR 29) mit den Metallen Fe, Cr, Mn, Zn und Cu angereichert, sodass diese Fraktion für Karbonatisierungsversuche ausgewählt wurde, um auf hydrometallurgischem Weg ein Metallkonzentrat als Nebenprodukt zu erzeugen.
Die mineralogische Zusammensetzung wurde mittels Polarisationsmikroskopie (Axio Scope A1), Raman-Spektroskopie (Jobin Yvon (Horiba) LabRAM, λ = 532 nm), Röntgendiffraktometrie (Bruker D8 Advance, Cu Kα = 1,5406 Å) und Elektronenmikrosonde (Jeol JXA 8200 Superprobe) bestimmt. Diese Verfahrenskombination lieferte den in Tab. 4 dargestellten Phasenbestand.
Tab. 4
Mineralogische Zusammensetzung der für die Karbonatisierung untersuchten MVA-Rostaschefraktionen
Mineral
Formel
CR27
CR28
CR29
CR30
CR31
Quarz
SiO2
+++
+++
+++
+++
++
Melilith
(Ca,Na) 2 (Mg,Al)(Si 2 O 7 )
+++
++
++
+++
+
Plagioklas
(Ca,Na)(Al,Si)2Si2O8
+
+
++
+
+
Biotit
K(Mg,Fe2+)3(Si3Al)O10(OH,F)2
+
+
Muskovit
KAl2[(OH,F)2|AlSi3O10]
+
Wollastonit
CaSiO3
+
+
+
Diopsid
CaMg[Si2O6]
+
+
+
Fayalit
Fe2SiO4
+
Larnit
β-Ca 2 SiO 4
+
Aluminiumhydroxisulfat
Al4SO4(OH)10 • H2O
+
Ilmenit
FeTiO3
+
Magnesioferrit
FeMg2O4
+
Magnetit
Fe3O4
+
Hämatit
Fe2O3
+
+
+
Brownmillerit
Ca2(Al,Fe3+)2O5
+
Mayenit
Ca12Al14O33
+
Calcit
CaCO3
++
+
+
+++
Dolomit
CaMg(CO3)2
+
Portlandit
Ca(OH) 2
++
Iowait
Mg4Fe3+(OH)8OCl • 3(H2O)
+
Idait
Cu3FeS2
+
Eisen
Fe
+
+
+
+
k. A.
Aluminium
Al
+
+
+
+
k. A.
Kupfer
Cu
+
+
+
+
k. A.
Glas
+++
+++
+++
+++
k. A.
+++ hoher Gehalt
++ mittlerer Gehalt
+ geringer Gehalt
− nicht vorhanden
fett für die Karbonatisierung geeignete Phasen
k.A. keine Angabe
Die untersuchten MVA-Rostaschefraktionen bestehen aus einer glasigen Matrix, aus der kristalline Phasen, v. a. Ca-reicher Melilith (24 % Ca), auskristallisiert sind. Ein Vergleich der chemischen Zusammensetzung der Matrix und des Meliliths zeigt, dass Ca und Mg bevorzugt in die kristalline Phase eingebaut werden, während K und Fe in der Glasphase verbleiben. Aufbauend auf den Ergebnissen der chemischen und mineralogischen Analysen wurde die Probe CR 30 für die nachfolgenden Versuche ausgewählt.

3.2.2 Löseprozess

50 g der Probe CR 30 (63 µm < d < 125 µm) wurden in 600 mL 8 %iger HCl für 180 min bei 90 °C gelöst. Anschließend wurde der Lösungsrückstand durch Filtration (0,45 µm) von der Lösung getrennt. Der Rückstand wurde mit destilliertem Wasser gespült, um Säurereste zu entfernen. Das Filtrat wurde in Anlehnung an ÖNORM EN ISO 17294-2 (2005) mittels ICP-MS (Agilent 7500 ce) auf seine chemische Zusammensetzung untersucht. Der Lösungsrückstand wurde für 24 h bei 105 °C getrocknet und vom Filter entfernt. Durch Einbettung in Epoxyharz wurde ein Anschliff für die nachfolgenden Untersuchungen mit der Elektronenmikrosonde hergestellt. Eine Teilprobe wurde aufgemahlen und mittels Röntgendiffraktrometrie (Bruker D8 Advance, Cu Kα = 1,5406 Å) mineralogisch untersucht, während eine weitere Teilprobe nach einem Totalaufschluss nach ÖNORM EN 13656 (2002) mittels ICP-MS chemisch untersucht wurde.

3.2.3 Fällungsprozess

Das stark saure Filtrat des Löseversuches wurde durch Zugabe von Ammoniak auf einen pH-Wert von 9 gebracht, wodurch sich ein Niederschlag bildete, der durch Filtration (0,45 µm) abgetrennt wurde. Ebenso wie bei den Produkten des Löseprozesses wurden auch die beiden Produkte des Fällungsprozesses chemisch bzw. chemisch und mineralogisch untersucht.

3.2.4 Karbonatisierung

Nach der Abtrennung des Niederschlags des Fällungsprozesses wurde CO2 mit einer Flussrate von 0,11 L/s in das Filtrat eingeleitet, wobei der pH-Wert durch gleichzeitige Zugabe von NH3 konstant gehalten wurde. Die Zugabe von CO2 und NH3 wurde beendet, sobald die Karbonatisierung abgeschlossen war. Dieser Punkt wurde aus der Titrationskurve ermittelt, welche zu diesem Zeitpunkt einen stärkeren Verbrauch von NH3 anzeigte, da nach Abschluss der Karbonatisierung CO2 in der Lösung verblieb und somit eine Versauerung bewirkte. Ebenso wie beim Löse- und beim Fällungsversuch wurden auch beim Karbonatisierungsversuch beide Produkte, Karbonat und überstehende Lösung, mittels Filtration voneinander getrennt. Die Filterkuchen wurden mit destilliertem Wasser gewaschen und für 24 h bei 40 °C getrocknet. Anschließend wurde der anorganische Kohlenstoffgehalt nach ÖNORM 13137 (2001) und der CaCO3-Gehalt nach DIN EN ISO 3262-1 bestimmt. Ebenso wurden mineralogische Untersuchungen mittels Röntgendiffraktometrie und Elektronenmikrosonde durchgeführt und die chemische Zusammensetzung wie im Fall der anderen Feststoffe bestimmt.

3.3 Aufbereitung der Fraktion „Schwere Metalle“

3.3.1 Probenahme und Materialcharakterisierung

Für die Auswahl des Abfallstroms zur Rückgewinnung kritischer und potenziell kritischer Metalle wurden die Outputströme „Schwere Metalle“, „Schlacke zu Deponie“ aus dem Dekanter, „Magnetische Schlacke zu Deponie“ und „Schlacke zu Deponie“ aus der NE-Abscheidung (vgl. Abb. 2) aus dem BWS Prozess in Anlehnung an die ÖNORM S 2127 (2011) beprobt und ein ICP-MS-Screening (Massenspektrometrie mit induktiv gekoppeltem Plasma, Agilent 7500 ce) in Anlehnung an ÖNORM EN ISO 17294-2 (2005) durchgeführt (vgl. Abschn. 2.3.3). Die Ergebnisse zeigten, dass die Schwerfraktion das größte Potenzial an kritischen und potenziell kritischen Rostoffen beinhaltet. Für die Aufbereitungsversuche in den Technika der Projektpartner IFE Aufbereitungstechnik GmbH und der Fa. BT-Wolfgang Binder GmbH wurden rd. 500 kg der Schwerfraktion 0–50 mm (Ausgangsmaterial) von der Brantner Gruppe zur Verfügung gestellt.

3.3.2 Siebung & Fe/NE-Scheidung

Die Siebung dient einerseits als Vorbereitung für die nachgeschalteten Versuche (sensorgestützte Sortierung) und andererseits zur Überprüfung der These, dass die Senken kritischer Rohstoffe korngrößenabhängig sind. Das Grobkorn >20 mm der Schwerfraktion 0–50 mm wurde mithilfe eines Linearschwingsiebs Type SM 800 × 2450FV abgetrennt. Mit einem Sizer Type SZ 500F, mit fünf untereinander angeordneten Siebbelägen, wurden sechs Kornfraktionen (0–1 mm, 1–3,15 mm, 3,15–6 mm, 6,3–10 mm, 10–16 mm und 16–20 mm) erzeugt. Im Anschluss an die Siebung wurden die Fe- und NE-Metalle sowie die nichtmetallische Fraktion mit einer kombinierten Einheit aus einem Magnetscheider Type INPXS 650 × 500/36 und einem Wirbelstromscheider Type HPG 500 × 650/13 aus den Korngrößenfraktionen 6,3–10 mm und 10–16 mm abgeschieden, um die Frage zu beantworten, welche der ausgewählten Elemente (Zink, Nickel, Zinn, Mangan, Chrom) sich in der Fe‑, NE- und Restfraktion aufkonzentrieren.

3.3.3 Chemische Analysen der Fraktionen aus der Siebung und Fe/NE-Scheidung

Die chemischen Analysen der Outputströme aus Siebung und Magnet- bzw. Wirbelstromscheidung wurden von der Arbeitsgruppe Umweltanalytik am Lehrstuhl für Abfallverwertungstechnik und Abfallwirtschaft an der Montanuniversität Leoben durchgeführt.
Die Analysen der Fraktionen aus der Siebung (Korngrößenfraktionen 0–1 mm, 1–3,15 mm, 3,15–6 mm, 6,3–10 mm, 10–16 mm) und der Fe/NE-Scheidung (Fe-Fraktion, NE-Fraktion und Restfraktion der Korngrößenfraktionen 6,3–10 mm und 10–16 mm) wurden nach entsprechender Probenaufbereitung (u. a. Scheibenschwingmühle) gemäß ÖNORM EN 13657 (2002) aufgeschlossen und die Aufschlusslösungen anschließend mittels Massenspektrometrie mit induktiv gekoppeltem Plasma (ICP-MS, Agilent 7500 ce) in Anlehnung an ÖNORM EN ISO 17294-2 (2005) gemessen. Zudem wurde der Trockenrückstand gravimetrisch nach ÖNORM EN 14346 (2007) – Verfahren A bestimmt. Der Fokus liegt auf den Fraktionen <16 mm. Zu den Fraktionen >16 mm liegen derzeit keine chemischen Analysen vor.

3.3.4 Sensorbasierte Sortierung

Die NE-Fraktionen (6,3–10 mm und 10–16 mm) wurden zur Separierung von Zink, Messing, Kupfer (Cu/Zn), Edelstahl (Fe, Cr/Fe, Ni/Fe Legierungen) und Edelmetallen (Au, Ag) zum Projektpartner BT-Wolfgang Binder GmbH (Redwave) geschickt.
Dort wurden Versuche mit einem Sortierer durchgeführt, der auf Basis der RFA-Technologie (Röntgenfluoreszenz) arbeitet. Die Detektion erfolgte über Silicium-Driftdetektoren (SDD), um höchstmögliche Energieauflösung und Detektionseffizienz zu erreichen. Die Tests wurden ohne spezielle Vorbehandlung der NE-Fraktionen (Oberflächenabreinigung) durchgeführt. Für die NE-Fraktion 6,3–10 mm kam ein Bandsortierer zum Einsatz. Die Fraktion 10–16 mm wurde im ersten Durchlauf mit dem Band- und in einem zweiten Versuch mit dem Rutschensortierer sortiert.
Da die Methode der sensorbasierten RFA-Sortierung derzeit auf >6 mm begrenzt ist und die Mindestgehalte des auszusortierenden Merkmals im Prozentbereich liegen müssen, wurden die Fraktionen 0–6 mm keiner Sortierung unterzogen.

4 Ergebnisse und Diskussion

4.1 Karbonatisierung der entmetallisierten MVA-Rostasche

4.1.1 Löseprozess

Bei der Auflösung der MVA-Rostasche in 8 %iger HCl kam es zu einer inkongruenten Auflösung des Meliliths, während sich Quarz passiv im Lösungsrückstand anreicherte (Abb. 5). Die Gesamtmenge des Feststoffes blieb im Versuch mit 50 g konstant. Dies kann dadurch erklärt werden, dass es zu einer hydraulischen Reaktion, d. h. zur Bildung von Hydratphasen unter Aufnahme von Wasser kam. Diese Hypothese wird dadurch gestützt, dass die Filtration extrem langsam ablief und sich ein gelartiger Filterkuchen bildete, der einen Glühverlust von 35 Masse-% aufwies. Die chemische Analyse (57 % SiO2; 12 % CaO; 12 % Fe2O3; 10 % Al2O3) zeigt in Verbindung mit der mineralogischen Analyse (Abb. 6), dass der Rückstand des Löseprozesses neben reliktischem Quarz aus einem amorphen Ca-Fe-Al-Silikat-Hydrat besteht.
Durch den Löseprozess wurde das v. a. im Melilith und in den Glasphasen gebundene Calcium aus der MVA-Rostasche extrahiert, während sich Silizium im Rückstand angereichert hat. Das wässrige Extrakt weist eine Ca-Konzentration von 11 g/L auf, ist jedoch durch eine fast ebenso hohe Fe-Konzentration (10 g/L) sowie signifikante Konzentrationen an Al (3,6 g/L), Mg (1,2 g/L) und Na (1,2 g/L) gekennzeichnet. Die umweltrelevanten Schwermetalle Cu (130 mg/L), Pb (21 mg/L) und Zn (180 mg/L) werden ebenfalls teilweise extrahiert, was damit übereinstimmt, dass ihre Konzentrationen im Lösungsrückstand (Cu 1690 mg/kg; Pb 74 mg/kg; Zn 120 mg/kg) geringer sind als im Ausgangsmaterial (Cu 2880 mg/kg, Pb 310 mg/kg; Zn 1650 mg/kg).

4.1.2 Fällungsprozess

Durch die Zugabe von NH3 zum Filtrat des Löseprozesses und den dadurch bewirkten Anstieg des pH-Werts auf 9 kam es zur Ausfällung eines eisenreichen Niederschlags, dessen weitere chemische Hauptkomponenten SiO2, Na2O, Al2O3, NH4 und Cl sind. Mineralogische Analysen zeigen, dass Salmiak (NH4Cl) die einzige kristalline Phase in diesem Nebenprodukt darstellt, sodass alle übrigen Komponenten in Form amorpher Phasen vorliegen. Eisen, welches zuvor noch in einer Konzentration von 10 g/L vorhanden war, ist nach dem Fällungsprozess nur noch in Spuren (2 mg/L) nachweisbar, Ähnliches gilt für Al (4 mg/L) und Mg (56 mg/L) sowie das umweltrelevante Schwermetall Pb (<1 mg/L). Dagegen bleiben Cu (106 mg/L) und Zn (84 mg/L) gemeinsam mit dem Wertmetall Ca (9,4 g/L) überwiegend in Lösung.

4.1.3 Karbonatisierungsprozess

Durch Injektion von CO2 in das Filtrat des Fällungsprozesses wurden 9,8 g eines chemisch gefällten Kalziumkarbonats (precipitated calcium carbonate, PCC) erzeugt (Abb. 6). Dieses ist überwiegend in der metastabilen Vaterit-Modifikation auskristallisiert und weist einen Reinheitsgrad von 79 % auf. Dieser liegt unter den für die Papierindustrie geforderten 98 %, sodass nur eine niederwertige Verwertung möglich ist. Die verbleibende Restlösung enthält kaum noch gelöstes Ca (27 mg/L) und besteht überwiegend aus gelöstem K (230 mg/L) und Na (880 mg/L). Unter den Schwermetallen verbleibt vor allem Kupfer (65 mg/L) in Lösung, während Zn (3 mg/L) mit dem Vaterit mitgefällt wird (2310 mg/kg). Aus Sicht der CO2-Speicherung sind rund 4 g CO2 in 50 g MVA-Rostasche gespeichert.

4.2 Aufbereitung der Fraktion „Schwere Metalle“

4.2.1 Chemische Zusammensetzung der Schwerfraktion 0–16 mm

Die chemischen Analysen der Korngrößenfraktionen 0–1 mm, 1–3,15 mm, 3,15–6,3 mm, 6,3–10 mm und 10–16 mm zeigen, dass die Schwerfraktion 0–16 mm (SF 0–16 mm) 200.440 mg/kg potenziell kritische Elemente und 9133 mg/kg kritische Elemente enthält. Zur Kategorie „sonstige Elemente“ zählen die Wertmetalle Kupfer, Eisen, Aluminium, Silber und Gold. Auf sie entfallen 782.419 mg/kg. 8007 mg/kg sind Elemente, die nicht Teil des ausgewählten Parameterumfangs waren bzw. unter den jeweiligen Bestimmungsgrenzen der Analysemethode (ICP-MS) lagen. Die Ergebnisse des ICP-MS-Screenings beziehen sich auf die Trockensubstanz und sind in Abb. 7 grafisch dargestellt.
186.592 mg/kg der SF 0–16 mm entfallen auf das potenziell kritische Metall Zink. Zinkerze werden bereits ab 3 %, üblicherweise aber bei Metallgehalt im Erz von 6–10 % abgebaut (Pohl 2005). Da die SF 0–16 mm fast doppelt so viel Zink enthält wie Primärerze, ist sie als mögliche Sekundärrohstoffquelle einzustufen. Die potenziell kritischen Elemente (PKE) Nickel, Zinn und Mangan haben Anteile von jeweils 8184 mg/kg, 3520 mg/kg und 1915 mg/kg. Bei den kritischen Elementen (KE) ist Chrom mit 6877 mg/kg der mengenmäßig stärkste Vertreter. Die Gehalte für alle übrigen PKE und KE liegen unter 1000 mg/kg. Nachfolgend werden nur noch Elemente mit Gehalten >1000 mg/kg in der SF 0–16 mm diskutiert (Zink, Nickel, Zinn, Mangan und Chrom).

4.2.2 Korngrößenspezifische Verteilung der kritischen Metalle

Abb. 8 zeigt die Verteilung der, in der SF 0–16 mm enthaltenen PKE und KE. An den ersten beiden Balken ist abzulesen, dass sich sowohl die PKE als auch KE in den Korngrößenfraktionen 6,3–10 mm und 10–16 mm aufkonzentrieren. Auf die Fraktion 6,3–10 mm entfallen 43 % der PKE und 76 % der KE. 44 % der PKE und 15 % der KE finden sich in der Fraktion 10–16 mm wieder.
87 % des Zinks sammeln sich in den Fraktionen 6,3–10 mm (42 %) bzw. 10–16 mm (45 %). Ähnlich verhält sich Mangan (6,3–10 mm: 40 %; 10–16 mm: 49 %). Die Elemente Nickel und Zinn reichern sich in der Fraktion 6,3–10 mm an. 85 % des Chroms gelangen in die Korngrößenfraktion 6,3–10 mm.

4.2.3 Chemische Analysen – Outputfraktionen Fe‑/NE-Scheidung

Abb. 9 zeigt die Verteilung der PKE und KE der Korngrößenfraktionen 6,3–10 mm und 10–16 mm auf die Outputströme der Fe/NE-Scheidung.
Die PKE finden sich für beide Korngrößenbereiche überwiegend in den NE-Fraktionen wieder (6,3–10 mm: 70 %; 10–16 mm: 75 %), während sich die KE in den Fe- und Restfraktionen aufkonzentrieren. Ein positives Ergebnis konnte für das im Fokus stehende Zink erreicht werden, welches sich zu 77 % in der NE-Fraktion 10–16 mm bzw. zu 72 % in der NE-Fraktion 6,3–10 mm anreichert. Auch für Zinn konnte eine Anreicherung durch die Wirbelstromscheidung erreicht werden. Die Werte für Mangan und Chrom liegen in den NE-Fraktionen unter 6 % und finden sich in etwa gleichen Teilen in den magnetischen Fraktionen bzw. Restfraktionen wieder.
Auf Basis der vorliegenden Ergebnisse wurde entschieden, die NE-Fraktionen einer sensorbasierten Sortierung zu unterziehen um die darin enthaltenen PKE Zink und Zinn weiter aufzukonzentrieren.

4.2.4 Sensorbasierte Sortierung

Durch die sensorbasierte Sortierung mit dem RFA-System sollen vor allem Zink und Messing (Cu/Zn) aussortiert werden. Zudem wurden Eisen bzw. Fe-Legierungen (Edelstahl) sowie Wertmetalle ausgebracht. Die Ergebnisse sind in Tab. 5 zusammengefasst. Die Reinheiten der Zinkfraktionen aus den NE-Fraktionen 6,3–10 mm und 10–16 mm liegen zwischen rd. 80 und 85 %, jene für Messing zwischen rd. 87 und 96 %.
Tab. 5
Ergebnisse sensorgestützte Sortierung RA-Schwer
Ergebnisse sensorgestützte Sortierung
Menge
Reinheit
Durchsatz
[kg]
[%]
[kg/h]
(1) RA-Schwer Korngröße 6,3–10mm, Bandmaschine
Input
24,00
k. A.
k. A.
Auswurf
6,83
k. A.
k. A.
Fe und Fe-Legierungen
0,45
k. A.
k. A.
Cu/Zn
1,75
92,40
120
Zn
4,63
79,75
79
Durchlauf
17,17
k. A.
k. A.
(2a) RA-Schwer Korngröße 10–16mm, Bandmaschine
Input
25,00
k. A.
k. A.
Auswurf
14,01
k. A.
k. A.
Ag, Au, W, Co
0,04
k. A.
k. A.
Fe und Fe-Legierungen
1,74
k. A.
k. A.
Cu/Zn
5,85
87,30
159
Zn
6,38
84,54
215
Durchlauf
10,99
k. A.
k. A.
(2b) RA-Schwer Korngröße 10–16mm, Rutschentyp
Input
25,00
k. A.
k. A.
Auswurf
11,95
k. A.
k. A.
Ag, Au, W, Co
0,13
k. A.
k. A.
Fe und Fe-Legierungen
0,20
k. A.
247
Cu/Zn
2,42
96,02
306
Zn
4,36
87,71
297
Cu
4,84
81,97
270
Durchlauf
13,05
k. A.
k. A.
k.A. keine Angabe

5 Zusammenfassung und Ausblick

MVA-Rostaschen stellen einen bisher in Österreich noch kaum verwerteten Sekundärabfallstrom dar. Die Montanuniversität Leoben erforscht seit Jahren gemeinsam mit der Brantner Gruppe neue Methoden der Verwertung dieser Materialien. Die Nassaufbereitung mit dem BWS-Verfahren ermöglicht dabei die Erzeugung hochqualitativer mineralischer und metallischer Zwischenprodukte, die dann mittels Karbonatisierung für CO2-Speicherung und Verwertung bzw. mithilfe mechanischer Aufbereitung und sensorgestützter Sortierung für die Rückgewinnung kritischer Metalle verwertet werden können.
Im Rahmen des Research Studio Austria CarboResources konnte gezeigt werden, dass es möglich ist, durch die Entkopplung von Lösungsprozess und Karbonatisierung Schad- und Störstoffe weitgehend zu entfernen und Kalziumkarbonat für industrielle Anwendungen zu synthetisieren. Somit kann ein simultaner Beitrag zu Klimaschutz und Ressourceneffizienz geleistet werden.
Im Rahmen des Projekts AKRosA II wurde ein mechanisches Aufbereitungskonzept entwickelt, in dem die meisten kritischen Metalle in der Korngrößenfraktion 6,3–10 mm sowie die meisten potenziell kritischen Metalle (z. B. Zn) zudem in der Fraktion 10–16 mm angereichert werden konnten. Durch sensorgestützte Sortierung konnten hochwertige Konzentrate für das pyrometallurgische Recycling kritischer und potenziell kritischer Metalle erzeugt werden. Dies ermöglicht eine Reduktion der Importabhängigkeit Österreichs und eine Schonung der durch den Bergbau auf kritische Metalle stark belasteten Umwelt.
Durch Schmelzversuche und chemische Analysen sollen im abschließenden Schritt Daten über die tatsächlichen Ausbringungsraten und die erzielten Metallreinheiten gesammelt werden, um die metallurgische Einsatzfähigkeit der Konzentrate zur Rohstoffrückgewinnung zu verifizieren.

Danksagung

Die Autoren danken allen PartnerInnen aus Wissenschaft und Wirtschaft, insbesondere dem Studioleiter Prof. Markus Lehner vom Lehrstuhl für Verfahrenstechnik des industriellen Umweltschutzes, seiner Mitarbeiterin DI Iris Berneder, den studentischen MitarbeiterInnen Markus Stöllner und Cornelia Riegler sowie der Leiterin der Arbeitsgruppe Umweltanalytik Dr. Alexia Aldrian.

Förderung

Die Projekte Research Studio Austria CarboResources sowie AKRosA II wurden bzw. werden von der Österreichischen Forschungsforderungsgesellschaft (FFG) gefördert.
Open Access Dieser Artikel wird unter der Creative Commons Namensnennung 4.0 International Lizenz (http://​creativecommons.​org/​licenses/​by/​4.​0/​deed.​de) veröffentlicht, welche die Nutzung, Vervielfältigung, Bearbeitung, Verbreitung und Wiedergabe in jeglichem Medium und Format erlaubt, sofern Sie den/die ursprünglichen Autor(en) und die Quelle ordnungsgemäß nennen, einen Link zur Creative Commons Lizenz beifügen und angeben, ob Änderungen vorgenommen wurden.

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